为了防止在焊缝金属表面生成氧化层，研制的金属芯焊丝通过对配方的精细调整，加人了一定量的特种活性剂，其主要成分为氧化物和脱氧剂。该活性剂一方面能与液态熔渣中的氧优先结合以抑制其它元素（如铬）的氧化作用，防止焊缝表面形成氧化膜，避免培渣在焊缝表面产生外延共生的矿物体所形成的尖晶石结构；另一方面还可增加渣的松脆程度，从而可改善脱渣性能。此外，该活性剂在高温时可发生晶型转换，即在焊接冷却过程中，从正方晶系晶体转变为菱形系晶体，产生相变过程，原子重新排序，并伴有体积的变化，从而产生了相变应力，与溶渣结晶过程中产生的内应力相叠加，促使熔渣产生横向裂纹，成块脱落，见图lb.观结构为多孔状，气孔数量多，尺寸大，结构较为疏松，因而培渣内部的结合力比熔渣与焊缝金属界面间的结合力小，在载荷的作用下，往往是揸壳内部率先碎裂，一层薄渲与金属界面之间牢牢粘结在一起，形成所谓的“黑皮”现象。GDMA308焊丝熔渣内部气孔数量少，尺寸小，其宏观结构则较为致密，且在熔渣内部产生横向裂纹，焊后造成熔渣分段整体脱落，脱渣性得到改善。从微观上看，H0Cr21Nil0焊丝熔渣中棒束状组织、枝状体组织尺寸较大，冷却时收缩引起的应力较大，对脱渣有利；GDMA308焊丝熔渣中细棒状组织交错密集，体积小，方向性较强，熔渣凝固结晶时，也容易引起较大的整体收缩应力，促使熔渣整体脱落，提篼了焊缝的脱渣性。

  焊接工艺参数对焊缝成形系数的影响焊接奥氏体不锈钢时，不能使用过大的热输人，一般所需的热输人比低碳钢低20%30%.过篼的焊接热输人会造成焊缝开裂，抗蚀性能变差，变形严重和接头力学性能改变，因此，适宜采用小规范参数和较快的速度进行不锈钢的焊接。由表1和可见，H0Cr21Nil0焊丝的熔宽较宽，熔深较浅，而GDMA308焊丝熔宽较窄，熔深较深，后者的成形系数略小于前者，焊缝深而窄，可保证焊缝的充分焊透，还可使母材两侧的无效加热区和焊缝热影响区减小。这与GDMA308为金属芯焊丝有关，在焊接电流相同的条件下，其电流密度比实芯焊丝的大，因而焊丝电弧能量分布梯度大，电弧轴线附近的能量密度篼，电弧力大，焊缝呈深而窄的形状，也就是说，实际焊接时，GDMA308焊丝可用比实芯焊丝更小焊接电流的影响较大，这是因为金属芯焊丝外围包覆钢皮，导电面积小，焊接电流变化时，通过的电流密度变化比实芯焊丝的明显。

田3H0O21Nil0焊丝和GDMA308丝焊接接头宏现形tt田2H0Cr21Nil0和GDMA308象丝熵澶微观形tt的焊接电流或更快的焊接速度。此外，由也可见，随着焊接电流的增加，GDMA308焊丝焊缝的熔深变化要比H0Cr21Nil0稍大，说明金属芯焊丝受50 4结论（1）所研制的GDMA308金属芯焊丝的力学性能符合GB/T17853*要求，抗晶间腐蚀性能周海，等：40Cr钢表面低温气体碳、氮、氧多元共渗层的摩擦学性能用的增强和减弱，摩擦因数有升有降，在11min左右趋于稳定（约为。

703），约为经过多元共渗处理试样摩擦因数的2倍。由b清楚可见，原始试样磨损机理表现为较严重的撕裂和块状髹片脱落，同时出现严重的犁沟和粘着，并出现点蚀剥落，可以归结为严重的粘着磨损和疲劳磨损。与经过处理试样相比，犁沟多而深，不规则的碎片和髹片很多，说明经过多元共参处理后试样的耐磨性能显著提篼。

结论利用低温气体多元共渗技术在40Cr钢表面可形成均匀的由疏松层、白亮层和过渡层组成的渗层。共渗工艺为620‘CX4h，共渗时间短，温度低，渗层厚度约为340Mm.加热温度一定时，渗层厚度随保温时间的延长而增大。